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摩擦式提升機(jī)防過卷保護(hù)鋼絲繩應(yīng)力分析


      針對多繩摩擦式提升機(jī)在運(yùn)行過程中容易出現(xiàn)過卷、過放工況,造成鋼絲繩應(yīng)力瞬間集中引起斷裂等問題,,應(yīng)用了一種應(yīng)對特殊工況的防過卷保護(hù)裝置,,并以 6×36WS+IWRC 鋼絲繩為研究對象,采用有限元分析法建立了鋼絲繩仿真模型并進(jìn)行數(shù)值模擬,。仿真結(jié)果表明:鋼絲繩股內(nèi)的應(yīng)力分布不均勻,;鋼絲繩截面呈現(xiàn)出層狀分布;繩股內(nèi)側(cè)為壓,,外側(cè)為拉,;對于同向捻鋼絲繩,股內(nèi)變形大于右交互捻鋼絲繩,;應(yīng)力集中的部位發(fā)生在鋼絲繩的彎曲位置點(diǎn),;鋼絲繩的外層絲等效應(yīng)力呈現(xiàn)出等幅波動(dòng)。

      隨著礦山開采量和開采強(qiáng)度的不斷增大,,井下機(jī)電設(shè)備的穩(wěn)定運(yùn)行對于保證產(chǎn)量和企業(yè)的效益至關(guān)重要,。多繩摩擦式提升系統(tǒng)是井下常用的機(jī)電液一體化裝備,主要由驅(qū)動(dòng)裝置,、制動(dòng)裝置,、多根鋼絲繩及天輪等部分組成,是礦山領(lǐng)域的關(guān)鍵機(jī)電設(shè)備,。鋼絲繩是整個(gè)提升系統(tǒng)的承載構(gòu)件,,用于提升和下放罐籠并且承受載荷作用。在運(yùn)行過程中,,摩擦式提升機(jī)容易出現(xiàn)過卷故障,,此時(shí)鋼絲繩的受力比較復(fù)雜,容易造成鋼絲繩內(nèi)部斷絲或突然斷裂,,引起煤礦提升事故,。

      為了保證提升系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行,國內(nèi)很多學(xué)者研究了提升機(jī)防過卷保護(hù)裝置,。賈福音等人通過對摩擦式提升機(jī)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)進(jìn)行分析,,設(shè)計(jì)了一種保護(hù)裝置對提升過程的制動(dòng)進(jìn)行緩沖,減少了鋼絲繩受到的沖擊力,;但是,,摩擦式提升機(jī)的過卷裝置受外部的影響較大,沒有分析鋼絲繩的內(nèi)部應(yīng)力變化特性,,無法得出鋼絲繩在受到作用力時(shí)的應(yīng)力分布規(guī)律,。本研究基于礦井摩擦式提升機(jī)結(jié)構(gòu)組成,應(yīng)用了一種應(yīng)對特殊工況的防過卷保護(hù)裝置,,利用有限元分析軟件 Pro/Engineer 建立了鋼絲繩仿真模型,,仿真鋼絲繩內(nèi)部應(yīng)力,并得到了應(yīng)力分布規(guī)律。

1 摩擦式提升機(jī)和過卷保護(hù)裝置

1.1 多繩摩擦式提升機(jī)

      礦井多繩摩擦式提升機(jī)是我國礦井領(lǐng)域最常用的提升裝備,,主要用于提升人員,、設(shè)備和物料。該提升系統(tǒng)主要由驅(qū)動(dòng)裝置,、多根鋼絲繩,、上下天輪及罐籠等部分組成,其結(jié)構(gòu)如圖1 所示,。其中,,驅(qū)動(dòng)裝置由電動(dòng)機(jī)、減速機(jī)和聯(lián)軸器等部分組成,,可將電能轉(zhuǎn)變?yōu)闄C(jī)械能,,實(shí)現(xiàn)對罐籠的提升和下放;上下天輪用于對鋼絲繩進(jìn)行改向,。提升鋼絲繩在天輪位置會(huì)出現(xiàn)彎曲變形,,鋼絲繩的應(yīng)力會(huì)出現(xiàn)突變。

圖1 多繩摩擦式提升系統(tǒng)

1.驅(qū)動(dòng)裝置,;2.鋼絲繩,;3.天輪;4.罐籠,;5.下方容器,;6.尾繩。

 

1.2 防過卷保護(hù)裝置

      當(dāng)?shù)V井提升機(jī)在運(yùn)行中出現(xiàn)傳感器失效,、制動(dòng)系統(tǒng)失靈以及突然斷電時(shí),,非常容易引起過卷。過卷發(fā)生后,,鋼絲繩內(nèi)部應(yīng)力瞬間增大,,導(dǎo)致提升機(jī)罐籠出現(xiàn)嚴(yán)重振動(dòng),有可能引起墜罐事故,。為此,,提升機(jī)防過卷裝置應(yīng)運(yùn)而生。防過卷保護(hù)裝置結(jié)構(gòu)如圖2所示,。

圖2 防過卷保護(hù)裝置結(jié)構(gòu)示意

      1.上支架,;2.耐磨鋼帶;3.基礎(chǔ),;4.緩沖液壓缸組,;5.水平支撐橫梁;6.立柱,;7.鋼帶,;8.罐籠,;9.壓輥耳座;10.壓輥,;11.托罐梁;12.托罐爪,;13.彈簧,;14.壓輥組。

      整個(gè)防過卷裝置由井架,、支撐立柱,、壓輥組以及鋼帶等部分組成。該裝置由 5 個(gè)緩沖液壓缸支撐,,且沿垂直方向等距布置,。每一個(gè)緩沖液壓缸活塞桿上都裝有鋼帶,且鋼帶在各緩沖液壓缸由活塞桿進(jìn)行固定,。防過卷保護(hù)裝置通過鋼帶吸收應(yīng)變能,,從而在過卷時(shí)對罐籠進(jìn)行緩沖,并且利用緩沖壓輥降低制動(dòng)沖擊力,。該裝置能對鋼絲繩進(jìn)行可靠制動(dòng),,并且有效防止鋼絲繩出現(xiàn)過卷;但在實(shí)際進(jìn)行制動(dòng)時(shí),,鋼絲繩的應(yīng)力也會(huì)受防過卷裝置的影響,。

2 提升鋼絲繩應(yīng)力數(shù)值分析

      在實(shí)際運(yùn)行過程中,提升鋼絲繩張力最大的位置往往在彎曲部位,。鋼絲繩展開結(jié)構(gòu)如圖3 所示,。模擬真實(shí)工況下采用防過卷裝置后鋼絲繩的纏繞工況,繩股纏繞在天輪上,,鋼絲繩處于純彎曲的狀態(tài),。

圖3 鋼絲繩展開結(jié)構(gòu)

      張家銘研究了纏繞式提升機(jī)鋼絲繩的振動(dòng)和繩鼓力學(xué)特性。假設(shè)沒有進(jìn)行捻制的鋼絲繩直徑為 δ,,鋼絲繩在直徑為 D 的摩擦輪 (天輪) 上彎曲,,此時(shí),鋼絲繩的彎曲應(yīng)力

      式中:δ 為鋼絲繩的直徑,,mm,;E 為鋼絲繩的彈性模量,MPa,;D 為鋼絲繩纏繞天輪的直徑,,mm。

      任意取一點(diǎn)作為密切平面,,則

      對式 (2) 進(jìn)行變換,,可以得到主法線表達(dá)式為

      式中:X,、Y 和 Z 為空間曲線移動(dòng)的 3 個(gè)面中心點(diǎn)的坐標(biāo);x,、y 和 z 為變化前的空間曲線,;x′、y′和 z′為變化后的空間曲線,。

      此時(shí),,通過空間曲線可以計(jì)算出鋼絲繩的最大彎曲應(yīng)力

      式中:dij 為第 j 股中的第 i 個(gè)鋼絲繩只有一根鋼絲繩時(shí)的直徑值,mm,;Eij 為第 j 個(gè)單根鋼絲繩的彈性模量,;Kij 為在第 j 股中的第 i 個(gè)鋼絲繩層在進(jìn)行變形前后的曲率,(°)/mm,。

      以6×36WS+IWRC 鋼絲繩為研究對象,,計(jì)算鋼絲繩的應(yīng)力時(shí),仿真設(shè)定參數(shù)如表1 所列,。

表1 仿真設(shè)定參數(shù)

      將鋼絲繩纏繞在直徑為 2 m 的天輪上,,在實(shí)際求解時(shí),將計(jì)算內(nèi)部接觸點(diǎn)位置作為求解的計(jì)算點(diǎn),。此時(shí),,選取位于摩擦天輪繩槽上下兩側(cè)和右側(cè)的部分繩股作為研究對象,并且沿著順時(shí)針方向進(jìn)行標(biāo)記,,標(biāo)記出第 1,、2、3,、4 股,。仿真分析得到的鋼絲繩應(yīng)力分布如圖4 所示。

圖4 右側(cè)同向捻外股鋼絲繩彎曲應(yīng)力分布

      由圖4 可知,,鋼絲繩第 1 至第 4 股內(nèi)第 1 層至第3 層鋼絲的總體應(yīng)力為 94.08,、90.08、71.20 和 117.80 MPa,。從圖中可以看出,,鋼絲繩芯中心軸的對稱軸位置處,第 1 股和第 4 股的鋼絲繩應(yīng)力是沿著左右方向?qū)ΨQ分布的,;右同向捻和右交互捻鋼絲繩靠近繩芯的位置彎曲應(yīng)力較大,。為了研究提升鋼絲繩的應(yīng)力分布及分布規(guī)律,采用有限元分析法建立鋼絲繩物理模型并進(jìn)行數(shù)值模擬,,可以直觀得到鋼絲繩內(nèi)部以及繩股之間的應(yīng)力分布,。

3 基于 Pro/Engineer 的鋼絲繩應(yīng)力仿真

      選用 6×36WS+IWRC 鋼絲繩作為分析對象,定鋼絲繩的初張力為 85 N,,仿真時(shí)對鋼絲繩的一進(jìn)行固定,,添加固定約束,,求解鋼絲繩的應(yīng)力分布6×36WS+IWRC 鋼絲繩的結(jié)構(gòu)參數(shù)如表2 所列,絲繩模型如圖5 所示,。

表2 6×36WS+IWRC 鋼絲繩結(jié)構(gòu)參數(shù)

圖5 鋼絲繩仿真模型

      從表2 可以看出,,鋼絲繩主要分為 3 層,中心股,、內(nèi)股和外股,;3 股的直徑不同,并且股捻距也存在一定的差異,。在進(jìn)行仿真求解時(shí),需要對各個(gè)層進(jìn)行定義,。

      在有限元分析軟件中建立 6×36WS+IWRC 鋼絲繩仿真模型,,設(shè)定求解參數(shù)進(jìn)行計(jì)算,并劃定求解單元,,可以得到如圖6 所示的求解結(jié)果,。

圖6 鋼絲繩應(yīng)力分布規(guī)律及云圖

      從圖6(a) 可以看出,鋼絲繩在受載作用時(shí),,此時(shí)的等效應(yīng)力呈現(xiàn)出不均勻的分布形式,,且存在層狀分布;鋼絲繩的應(yīng)力受到空間位置和相位變化的影響,,在繩槽的中心軸線上下部分分布不均勻,;從圖6(b) 可以看到,鋼絲繩截面上應(yīng)力近似呈現(xiàn)對稱層狀分布,,彈性區(qū)域和塑性區(qū)域相互交叉,。鋼絲繩的外股層和接觸位置的應(yīng)力比其他同股的應(yīng)力較大,此時(shí)最大值為 761.97 MPa,,最大應(yīng)力分布在靠近中心軸軸線上半部分的左右兩側(cè),。鋼絲繩的交互捻外層股二次捻制鋼絲繩中,靠近繩芯的位置應(yīng)力比較大,,最大應(yīng)力是1 121.78 MPa,,分布在繩槽中心軸線上半部分。通過對比圖4 可以看出,,最大應(yīng)力主要集中在鋼絲繩的外側(cè),,不同繩股層的鋼絲繩應(yīng)力值不同。

      通過仿真結(jié)果可以看出,,鋼絲繩的應(yīng)力集中在繩芯處,,在 Pro/Engineer 中添加求解項(xiàng),計(jì)算鋼絲繩股內(nèi)的變形以及鋼絲繩和天輪接觸部位的應(yīng)力,,可以得到如圖7 所示的計(jì)算結(jié)果,。

圖7 應(yīng)力分布規(guī)律

      實(shí)際加載時(shí),,右同向捻的鋼絲繩一端固定,在鋼絲繩的一端進(jìn)行加載,。從圖7(a) 可以看出,,此時(shí),加載端的鋼絲繩產(chǎn)生與繩股捻制方向相反的變形,,并且在繩槽底部接觸位置的應(yīng)力較大,,這個(gè)應(yīng)力是使鋼絲繩出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)變形的主要原因。所以說,,靠近繩槽底部的變形其實(shí)是比較小的,。此外,整個(gè)系統(tǒng)中位于繩槽位置處的位移變化相對較大,。從圖7(b) 可以看出,,鋼絲繩和天輪在接觸位置處受到集中應(yīng)力的作用,呈現(xiàn)出層狀的分布規(guī)律,;在鋼絲繩和天輪接觸點(diǎn)內(nèi)側(cè)表現(xiàn)為壓應(yīng)力,,外側(cè)表現(xiàn)為拉應(yīng)力,并且同向捻制鋼絲繩股內(nèi)變形大于右交互捻,;鋼絲繩的外層絲等效應(yīng)力表現(xiàn)出等幅波動(dòng),,幅度變化也呈現(xiàn)出一定的規(guī)律性;在鋼絲繩模型加載位置端和約束端面上,,受到約束作用,,導(dǎo)致應(yīng)力突然集中,在端面位置的等效應(yīng)力其實(shí)是大于股內(nèi)鋼絲其他位置的等效應(yīng)力,。

4 結(jié)論

      (1) 針對多繩摩擦式提升機(jī)在實(shí)際運(yùn)行過程中容易出現(xiàn)的過卷故障,,采用防過卷保護(hù)裝置,可有效吸收應(yīng)變能,,從而在過卷時(shí)對罐籠進(jìn)行緩沖,,對鋼絲繩進(jìn)行可靠制動(dòng),防止鋼絲繩出現(xiàn)過卷現(xiàn)象,。

      (2) 采用防過卷保護(hù)裝置后,,鋼絲繩的應(yīng)力也會(huì)受到影響。仿真結(jié)果表明:鋼絲繩截面位置的應(yīng)力呈現(xiàn)出層狀分布,,內(nèi)側(cè)為壓力,,外側(cè)為拉力;同向捻鋼絲繩股內(nèi)變形大于右交互捻鋼絲繩,;應(yīng)力集中部位在鋼絲繩的彎曲位置,;鋼絲繩的外層股絲等效應(yīng)力呈現(xiàn)出等幅波動(dòng)。

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